SINAMICS 電源電抗器 用于功率模塊 FSD 30kW 型號功率基于 I_N 可底部安裝

6SL3203-0CD25-3AA0西門子G120電抗器

【干貨】西門子超超臨界汽輪機問題分析與改進

湖南艾歐曼自動化設備有限公司網訊：1主汽門結構與材料問題

1.1左右主汽門載荷不均

汽輪機的高壓缸為圓筒形結構，左右主汽門臥式對稱布置在高壓缸兩側，通過大型罩螺母直接與高壓缸連接，中間沒有導汽管，主汽門通過彈簧支座支撐。汽輪機帶負荷后，特別是在達到高負荷參數后，出現了左右主汽門一側抬升，另一側下降的現象。某電廠百萬機組汽輪機在*啟動調試時發現負荷達到800MW以上時，根據主汽門彈簧支座指示器的數值，出現右側主汽門抬升，左側主汽門下降，兩側主汽門高低變化相差10mm的現象，右側主汽門抬升后造成下部的墊片受力很小甚至發生滑移，并引起高壓缸右側貓爪防跳壓塊頂部間隙消失的現象，直接影響到汽輪機內部的同流間隙，對機組的安全運行構成威脅。

分析有以下幾方面原因：(1)主蒸汽管道及高壓排汽管道單側布置，均位于汽輪機一側或轉向同一側，機組運行時管道的膨脹和應力除限位裝置承受以及管道自身吸收外，仍有一部分被傳遞到主汽門和高壓缸上;(2)從鍋爐過來的兩根主蒸汽管道長度不一，膨脹量不同，極易對汽輪機造成側向應力;(3)在運行中，鍋爐左右側主蒸汽的溫度有偏差，也造成主蒸汽的管道膨脹量不一樣，進而影響管道應力;(4)基建安裝中存在的偏差及應力，如主汽門安裝時標高差，主蒸汽管道的焊接應力，管道支架調整后的應力等，均會對汽輪機左右側載荷造成不利的影響。相對于汽輪機軸線，這些應力會轉化為力矩，后作用在氣缸和主汽門上，造成左右汽門載荷不均勻。同理中壓主汽門也一樣。

解決措施：(1)重視所有與汽輪機連接管道的設計和布置，防止管道應力傳遞到汽輪機上，特別需要計算熱態時管道應力對汽輪機的影響;(2)保證管道的安裝與焊接質量，尤其是限位裝置以及支吊架的安裝與調整，除了冷態調整外，在機組帶負荷后必須進行熱態調整;(3)運行過程中注意鍋爐兩側主蒸汽溫度的偏差。

安裝時，氣缸立銷和貓爪防跳塊的安裝十分重要，特別是壓塊頂部防跳間隙的調整，必須控制在設計范圍內。

1.2中壓主汽門螺栓斷裂

在中調門與中主門閥殼與閥蓋連接處螺栓，材料為GH783替代材料為Alloy783，斷裂位置在與螺母配合的螺紋處，個別螺栓斷裂在腰部變截面處。這與螺栓材料的膨脹系數小，螺栓緊力大，螺栓在安裝時受力不均及加熱工藝不當，國產化材料質量欠穩定及機組起停過大，變負荷較快等因素有關。重新緊固時制造廠要求縮短螺栓伸長量，并對螺栓加熱工藝進行改進。

1.3中壓調門進汽插管出現裂紋

中壓汽門與中壓缸采用法蘭連接，中壓調門閥座與進汽插管聯為一體，該進汽插管位于法蘭連接段的內部出現斷裂的情況。如某電廠機組A側中調門進汽插管下部開裂，裂紋起始與端部疏水口，沿插管底部氣流方向延伸，裂紋長度為500mm，端部開裂寬11mm。造成中壓主蒸汽泄漏到進汽插管與法蘭連接之間的夾層，終泄漏到中壓缸的排汽，即降低了機組運行的經濟性，又對機組的安全運行構成威脅。

原因：插管端部開有疏水孔以及插管底部沿縱向加工定位銷孔引起的應力集中，加上快冷裝置的頻繁投入使用，導致插管出現裂紋。

解決：制造廠已對插管進行更換，取消底部疏水孔的結構。

1.4主汽門濾網破損

不同于鋼絲網和鉆孔濾網的結構，西門子主汽門的濾網由波紋狀鋼帶在濾網框架外側纏繞組裝而成，蒸汽由外側向內部流入，為濾網。在一些機組停機檢修過程中大顯高壓主汽門濾網的波紋狀鋼帶破損脫落，被沖進高壓缸的情況。

1.5中壓調門閥碟背部密封面裂紋

中壓調門閥碟背部的自密封面焊有一層硬質合金層，以便在閥門全開時形成密封，防止蒸汽通過閥桿間隙泄漏出去。多臺機組在檢修中發現該密封面的硬質合金層出現裂紋甚至剝落現象，直接影響到密封效果，從裂紋的宏觀形貌判斷具有熱疲勞裂紋特征。可能原因有:硬質合金層與基體的結合程度欠佳、硬質合金與基體的熱膨脹系數存在差異等。雖然制造廠對密封面進行了修復，但也表明在堆焊層材料選擇以及焊接工藝上有待改進。

2通流設計及氣缸結構問題

2.1六抽支管流量與溫度不均

汽輪機第6級抽汽從兩低壓缸的第2級葉片后抽出，分別穿過凝汽器內部空間接到外部，經過逆止閥后，兩根支管合并成母管去6號低加。運行中發現的問題有:

(1)兩支管的逆止閥開度不*，相差較大，例如，某電廠機組在500MW負荷時，低壓缸A抽汽逆止閥的開度為72.4%，低壓缸B抽汽逆止閥的開度為62.8%。

(2)兩支管的抽汽溫度偏差較大，例如，某電廠機組的六抽溫度在75%THA時，A、B兩側支管為168℃/190℃;在*THA時，為127℃/174℃;在TRL時，為142℃/177℃。

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