SINAMICS 電源電抗器 用于功率模塊 FSE 37 和 45kW 型號功率基于 I_N 子結構僅適用于 G120 子結構不適用于 V20

6SL3203-0CJ28-6AA0西門子G120進線電抗器

【干貨】西門子超超臨界汽輪機問題分析與改進(2)

湖南艾歐曼自動化設備有限公司網訊：

(3)抽汽管道上下溫度偏差大，有時下部溫度已接近飽和溫度，說明底部有積水可能。兩抽汽逆止閥開度不同反映了從低壓缸A和B的抽汽量不同，造成逆止閥開度和溫度不同的原因有：

(1)雙背壓凝汽器的兩低壓缸排汽壓力不同，相差1kPa以上，會影響到低壓缸第2級后的參數;

(2)兩低壓轉子軸向膨脹量不同，低壓B轉子要疊加A轉子的膨脹量，尤其是低壓轉子的泊桑效應，對轉子軸向通流間隙的影響很大，雖然汽缸也采用了推拉桿結構，但仍會造成兩低壓缸內部軸向通流間隙的不對稱;

(3)兩支管在凝汽器內部以及外部的布置不對稱，管道長的阻力大，會造成管內流量減少并影響逆止閥開度，而且逆止閥開度變小后又反過來增大阻力;

(4)抽汽管在凝汽器內部為裸管布置，受低壓缸排汽冷卻，由于管內蒸汽流量不同以及外部冷卻程度不同，也將造成兩支管內蒸汽溫度不*。在汽輪機的通流設計中是否還存在其它因素引起兩低壓缸抽汽參數不同有待制造廠進一步分析。第6級抽汽從支管到母管，由于現場布置關系，多數存在母管標高高于支管的現象，容易造成管道底部積水。抽汽管道底部積水對汽輪機的安全運行構成很大危險，是汽輪機防進水的重點，要消除這種危險，可以從幾方面進行改進:

(1)六抽管道布置要有順坡度設計，防止積水，如果管道布置無法避免低點存在，則應在低點處增設疏水管;

(2)對疏水閥的控制邏輯進行改進，當管道下部溫度降低到相應飽和溫度之上10K以內時，疏水閥自動打開;

(3)采用不銹鋼板對凝汽器內的抽汽管道進行隔熱保溫，以防止冷卻，提高汽溫。例如某電廠百萬機組對抽汽管加裝隔熱保溫后，在滿負荷時，六抽支管溫度由127℃/174℃提高了162℃/193℃，從而降低了管道底部積水風險。

2.2低壓轉子軸向碰摩

低壓缸B調端第3級靜葉圍帶(進汽側)與轉子凸肩的軸向間隙為低壓部分軸向通流間隙的小值處，多臺汽輪機在此處發生了靜葉圍帶與轉子凸肩碰摩情況。例如，某電廠兩臺機組均在*檢查性大修時發現此處靜葉圍帶與轉子凸肩發生了嚴重碰摩，其圍帶(進汽側)的軸向磨損量約4mm，磨損深度約7mm，轉子凸肩磨損區寬度約6mm，迫使對轉子凸肩重新進行車削加工，以擴大此處的軸向間隙。其主要原因就是此處的軸向間隙設計值偏小，加上轉子運行后的泊桑效應，以及機組運行中存在的再熱蒸汽溫度降低、排汽壓力升高等情況，使此處的軸向間隙變得更小，造成動靜部件碰摩。

2.3熱態停機時盤車抱死

由于汽輪機進汽參數高，汽封間隙的設計值又小，西門子汽輪機要求熱態工況下軸封蒸汽溫度達到280℃～320℃，輔助蒸汽往往沒有這么高的溫度，因而很多機組在高負荷跳閘后，汽輪機在盤車過程中發生轉子抱死現象.這主要是因為軸封蒸汽的溫度太低，對汽缸兩端的金屬產生了冷卻，造成汽缸變形，使汽封間隙變得更小，引起動靜部件碰摩，終造成轉子被卡住抱死。這種情況發生后可進行悶缸處理，待汽缸溫度下降后汽封隙逐漸恢復，再投盤車即可。*的解決方法是要提高汽輪機軸封蒸汽的溫度，可考慮增加軸封電加熱器裝置，當機組高負荷跳閘后馬上投入電加熱器，防止汽缸兩端金屬溫度下降，降低汽缸變形的可能。

2.4低壓內缸隔熱罩發生破裂脫落

低壓缸為雙層缸、雙分流結構，為減少內缸內外壁溫差，內缸的外表面襯有一層可拆卸的不銹鋼隔熱鋼板，多臺機組在運行后發現鋼板焊接處出現裂紋，甚至在運行中發生鋼板破裂脫落，損壞凝汽器管子的現象。目前制造廠已對低壓內缸外襯鋼板的固定和焊接方式進行了改進，同時將鋼板的厚度由2mm改為3mm，改進后運行情況良好。

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