供應德國進口SCANA SKARPENORD電磁閥306.128.63
江蘇邱成機電總部位于德國Braunschweig市，源頭采購零中間環節，享受歐洲本土企業待遇
每天都有航班，物流更迅速，貨期更準確
工控產品、儀器儀表，備品備件，稀有品牌一樣能供貨。
供應德國進口SCANA SKARPENORD電磁閥306.128.63
供應德國進口SCANA SKARPENORD電磁閥306.128.63
江蘇邱成機電有限公司
專業采購歐洲工控產品、備品備件 。
優勢供應品牌及型號：伍爾特五金工具及化學品，哈恩庫博，蓋米閥門，施邁賽開關，IMM噴嘴，Ergoswiss液壓升降系統，Socla閥，kobold 科寶流量計開關等，SBS平衡裝置，ODU連接器，SCHURTER 碩特濾波器等，amf 夾具，菲尼克斯魏格米勒端子連接器，本特利 英維思的模塊卡件等
我們的優勢：
1）直接從廠家采購，保證所有產品均為原裝。
2）價格合理，繞過層層代理，zui大限度的讓利給客戶。
3）渠道廣泛，國內有代理，或者有客戶保護廠家不賣的產品，只要您能提供型號，我們同樣可以從各國的分銷商來采購。
| Partskit LB3x2C 4040mm ID:315422-05(dringend) |
| SF 8/250 RD |
| Equipped storage case ES30C+20N |
| R40.0 |
| MSK100C-0300-NN-M1-AG2-NNNN |
| C102N0420ES42 |
| DS12/200A |
| ROD 270 ID：512131-47 |
| ZS25/27GE-mn120/500-2/p6-FAATEX |
| PA521SGD0040ED503U |
| ROD 280C 18000；ID:512132-23 |
| 60020016816;SM 50-20/2-5,5 IE2 |
| 00-192-295 |
| 1986 stromag 2945331 |
| FT9967-01 |
| 55.51.3.0180.004 |
| LNC 30000 – 2 pos |
| TYPE:9510313692 ,II BASISGERAET OTT -75KN |
| T6ED-072-042-1RO1-B1 |
| PHD GRR12-6-63X150-V1-Z1 |
| GRR12-6-63X150-V1-Z1 |
| NI 25-200/22/179 U3D-W135-19/200 |
| RSA 8/897.000.0 SO 8171494 |
| MF4-16,0-7,2-TM-M8P-1C 500410 |
| C6140-0030 |
| R911335742 |
| R939000388 |
| DHF22B03ST-4.5-T6 |
| UTP 65 D2.5(93KG) |
| LC B100-1,SN100159 |
| B 2800 |
4）倉庫每周三統一拼箱發貨，極大節約了物流成本。
5）工程師為您提供專業的售前及售后技術咨詢服務。
江蘇邱成機電有限公司是一家集研發、工程、銷售、技術服務于一體的現代化企業，是國內自動化領域具競爭力的設備供應商。公司主要經營歐美和日韓 等發達國家的機電一體化設備、高精度分析檢測儀器、環境與新能源工業設備及電動工具等工控自動化產品。
采用金屬膜片和輪輻式支撐構成隔艙結構完成雙脈沖發動機燃燒室級間隔離。其工作原理為： I 脈沖點火工作時，在金屬膜片分隔作用下兩脈沖燃燒室保持獨立； 當 II 脈沖工作內壓達到打開壓強后，膜片按預先設計形式破裂，兩級燃燒室貫通，燃氣依次通過隔艙結構、I 脈沖燃燒室和尾噴管后排出，產生第二次推力。
為實現以上工作過程，金屬膜片在隔艙結構設計過程中占重要地位。根據液體發動機閥門破裂膜片研究方法，確定采用強度高、易變形的LY12鋁合金材料、薄板形式金屬膜片。另外，為可靠、方便地控制打開壓強、隔艙消融形狀，還需在其一側進行預先刻痕處理。 [2]
應力強度因子公式推導
在不影響結論正確性基礎上，做以下假設以便合理確定預制缺陷結構參數，完成膜片設計：
( 1) 選取垂直于缺陷槽的任一截面作為研究對象，將該截面簡化為二維板條結構。
( 2) 膜片實際破壞過程為瞬間動態過程，材料還未發生塑性屈服，近似認為膜片的動態破壞過程為線彈性斷裂問題。
( 3) 圓弧長度與預制缺陷V型槽斜面長比值小于0.05倍時，膜片打開壓強對預制缺陷角并不敏感，因此，預制缺陷需確定的結構參數僅為V型槽開口角度α，缺陷深度a和膜片厚度h。原理：它是一種直動和先導式相結合的原理，當入口與出口沒有壓差時，通電后，電磁力直接把先導小閥和主閥關閉件依次向上提起，閥門打開。當入口與出口達到啟動壓差時，通電后，電磁力先導小閥，主閥下腔壓力上升，上腔壓力下降，從而利用壓差把主閥向上推開；斷電時，先導閥利用彈簧力或介質壓力推動關閉件，向下移動，使閥門關閉。
特點：在零壓差或真空、高壓時亦能可*動作，但功率較大，要求必須水平安裝。
先導式電磁閥
原理：通電時，電磁力把先導孔打開，上腔室壓力迅速下降，在關 閉件周圍形成上低下高的壓差，流體壓力推動關閉件向上移動，閥門打開；斷電時，彈簧力把先導孔關閉，入口壓力通過旁通孔迅速腔室在關閥件周圍形成下低上高的壓差，流體壓力推動關閉件向下移動，關閉閥門。
特點：流體壓力范圍上限較高，可任
| LC093F ML1840 +-3UM NO:557677-18 |
| LIQZO-LE-503 L4 |
| 360195 |
| 337841 |
| Kette 40PS/PSG（nach Michelin Zg.Nr: 13855-67775-GS1 bzw. nach SERAPID Zg.Nr: CD2-I0748-1000 ） |
| 10064834 FIPXB6 |
| M-DMOE32DW6MX9E/A10;P12 |
| KE73 PN 25 DN50+PN9226E+EP5+FR20A |
| TE 1600 |
| R911287589 MHD093C-035-NG0-BA |
| RS530FR1125 |
| 4WRGE 16 V1-200L-1X/315G24ETK31/A1M R900954157 |
| F71M-4SM |
| LMD4004SVF1A10NP01 |
| MKD090B-047-KG1-KN |
| RZGA-TERS-PS-010/32/M |
| SN: 1526492229 6SM 77S-3.000-G-09 |
| Ot3433 124.0 SBT LR R V6 MI 4P LSMV80L |
| Austragsschleuse MALD 150-3N ‰hnlich Serien.-Nr. 054143 |
| DISOMAT Tersus Einbauger?t VEG 20450;V 096000. B11 |
| 85552 |
| DBL1700/3W-14-SPA 107079/0/103 |
| Typ GPLV 2-01 SN 472682 |
| 00.05875.0063 |
| ZS25/25-180GE/260/p10/ZG5 Ex-d （B002/260-S01） |
| DRUL50000UL-CSA ,50kVA IP00 3AC480V//3AC380V Schaltgruppe Yyn |
| ET-75-B-MPI-Pack |
| MAC800-D5 |
| hm 780 DC-V |
| G125/90-1360-M6268.3 |
| RB-TI |
意安裝（需定制）但必須滿足流體壓差條件。
2、電磁閥從閥結構和材料上的不同與原理上的區別，分為六個分支小類：直動膜片結構、分步直動膜片結構、先導膜片結構、直動活塞結構、分步直動活塞結構、先導活塞結構。
3、電磁閥按照功能分類：水用電磁閥、蒸汽電磁閥、制冷電磁閥、低溫電磁閥、燃氣電磁閥、消防電磁閥、氨用電磁閥、氣體電磁閥、液體電磁閥、微型電磁閥、脈沖電磁閥、液壓電磁閥 常開電磁閥、油用電磁閥、直流電磁閥、高壓電磁閥、防爆電磁閥等。
此外，由于所確定的金屬膜片預制缺陷槽為均勻放射狀，各缺陷槽尺寸、受力狀態*相同，忽略各缺陷槽之間的影響，任取其中任一條缺陷作為研究對象；所設計的金屬膜片破壞形式均為 I 型裂紋擴展破壞，因此只需求解預制缺陷處的 I 型應力強度因子 KI 即可表征金屬膜片設計合理性。 [2]
金屬膜片結構設計
根據II脈沖藥柱穩定點燃初始壓強控制要求，確定金屬膜片設計打開壓強為2.2MPa。在某實際隔艙式雙脈沖發動機直徑限制膜片半徑R =142mm時，確定動態斷裂韌性約為21MPa /m2的膜片結構尺寸分別為： 開口角度α =90°，缺陷深度a=1mm，膜片厚度h=3mm。
經計算，在該參數條件時預制缺陷上應力強度因子隨徑向距離變化關系。可以看出： 由于圓板中心處應力，應力強度因子在該處也達到極大值，其后隨徑向距離增大逐漸減小。此外，圓心處應力強度因子達到21.4 MPa/m2 ，大于對應材料斷裂韌性，因此在該燃燒室內壓作用下，膜片將從中心位置開始破壞并逐步擴展致整個預制缺陷，符合預先設計。 [2]
金屬膜片打開驗證實驗
為考核結構參數設計合理性，采用裝置開展隔艙金屬膜片打開單項實驗。該實驗裝置由 I、II 脈沖集壓室、隔艙結構、進壓口、測試裝置等部件構成。實驗中在 II 脈沖集氣室內裝填假藥柱以真實模擬脈沖發動機自由空間，通過設置在兩個集壓室的進壓口與利用適量點產生的壓強相互聯通模擬脈沖發動機燃燒室初始壓強。 [2]
針對設計膜片結構開展6次實驗研究，實驗后進行的膜片完整性檢查結果顯示： 除次實驗中膜片結構較為完整外，其余均從預制缺陷位置產生3～ 5條數量不等的 I 型貫穿性裂紋，與預先“米"字形設計一致。同時，實驗中也發現后五次實驗中各條缺陷均未同時貫穿，主要原因在于：應力強度因子一致性受缺陷深度加工誤差影響較大，必然導致破壞程度存在一定差異。
選型依據
電磁閥選型首先應該依次遵循安全性，可靠性，適用性，經濟性四大原 則，其次是根據六個方面的現場工況（即管道參數、流體參數、壓力參數、電氣參數、動作方式、特殊要求進行選擇）。
選型依據：
| 80.06.1S04.3.01.0 |
| RON 285C ID:358699-01 |
| 2BH16007AP16G_2BH1 |
| BFSDP-0311.06267.00 |
| R 40,0 |
| 9004853 110719 PROFILINE PALH900/15D |
| AS30B PVDF 1,1 kW 2P |
| 92810-99XHU R20710065 |
| VC-1100-C11 |
| SWV100-03-EGA400.5-G1 1:1 G2 1:1 |
| 317-4NE12 |
| ZS25/25-350GE/260/p10/ZG5 Ex-d（B002/261） |
| H-TRIEB 5V51M （ same as the picture） |
| 0370106 PGN 300/1 |
| 8LSA75.EB030D000-0 |
| SAL902/640+001 |
| 4WRDE 10 V1-100L-5X/6L24K9/MR Nr.R900970576 |
| HW 180 K-500 |
| R055703179 |
| Nr.252305 |
| 1-U2B/200KN |
| RON275 18000 TTL*10 ID:358698-67 |
| KF- 450.BCA |
| V126147.B09 type EDRE100 MOVIMOT MM30 2,2kW (replace Typ RF97/II2GD DV100L4/TH/C/MM30) |
| 8410902.95 |
| KSM036432 |
| 1.062.5.7573.0 |
| PGN-PLUS 300-1-SD |
1、根據管道參數選擇電磁閥的：通徑規格（即DN）、接口方式
1）按照現場管道內徑尺寸或流量要求來確定通徑（DN）尺寸；
2）接口方式，一般>DN50要選擇法蘭接口，≤DN50則可根據用戶需要自由選擇。
2、根據流體參數選擇電磁閥的：材質、溫度組
1）腐蝕性流體：宜選用耐腐蝕電磁閥和全不銹鋼；食用超凈流體：宜選用食品級不銹鋼材質電磁閥；
2）高溫流體：要選擇采用耐高溫的電工材料和密封材料制造的電磁閥，而且要選擇活塞式結構類型的；
3）流體狀態：大至有氣態，液態或混合狀態，特別是口徑大于DN25時一定要區分開來；
4）流體粘度：通常在50cSt以下可任意選擇，若超過此值，則要選用高粘度電磁閥。
3、根據壓力參數選擇電磁閥的：原理和結構品種
1）公稱壓力：這個參數與其它通用閥門的含義是一樣的，是根據管道公稱壓力來定；
2）工作壓力：如果工作壓力低則必須選用直動或分步直動式原理；工作壓差在0.04Mpa以上時直動式、分步直動式、先導式均可選用。
4、電氣選擇：電壓規格應盡量優先選用AC220V、DC24較為方便。
5、根據持續工作時間長短來選擇：常閉、常開、或可持續通電
1）當電磁閥需要長時間開啟，并且持續的時間多于關閉的時間應選 用常開型；
2）要是開啟的時間短或開和關的時間不多時，則選常閉型；
3）但是有些用于安全保護的工況，如爐
| KF80-D-01 |
| R911295328 HMS01.1N-W0210-A-07-NNNN. |
| HMS01.1N-W0210-A-07-NNNN |
| MSL 115-R32-R-1300 |
| R900957581,4WRDE 16 V200L-5X/6L24K9/MR |
| 336959-1U |
| STA1002/520+001 |
| 428096 |
| RF4-1-EPT0-AAE-0-4-16-1/KMS50 |
| STA605/1020 +001 |
| SRU+50-W-180-3-8-M8 Nr.0362624 |
| L613D-0.69-4-220/380/SIE5 |
| 577 6216-136 R902423653 |
| 4WRDE16E125L-5X/6L24K9/MR,R900961105 |
| ZS-32620-02 160/90 x 546 Hub |
| 2489.14.01500.130.135 |
| R901093095,4WRKE 32 W8-600L-3X/6EG24EK31/F1D3M |
| RZMA-TERS-PS-030/180/M |
| LC 093F 2240 ID:557676-20 |
| TG 50-10/55840 |
| SV1-10/16/120/6 |
| RON285 18000 ID:358699-06 |
| 00-117-344,KSD1-48 |
| 4WRZE 32 W8-520-7X/6EG24N9K31/A1D3M R900769053 |
| 136 1550 TIG-64 A-200 V-300 KHZ |
| F60 MI 24 01 |
| MTR10-14/12 Nr.3100.002.51 |
| 0816125 ROTA TP 125-26 Z120 |
、窯火焰監測，則不能選常開的，應選可長期通電型。
6、根據環境要求選擇輔助功能：防爆、止回、手動、防水霧、水淋、潛水。
次實驗中點產生的壓強僅為1.68MPa，小于打開壓強設計值，因此膜片打開失敗； 其余5次實驗因建壓加載速率差異等因素影響，各次實驗曲線間存在一定差異，但總體變化趨勢趨于一致，五次實驗中打開壓 強平均值為2.10MPa，與設計值誤差約為4.545% ，說明采用所建立方法獲得的金屬膜片結構參數滿足設計要求
憑借專業*的技術與商務團隊， 公司在為客戶帶來優質產品的同時還可提供自動化工程技術服務及成套解決方案。
智能制造網